由于鋯具有優(yōu)異的耐腐蝕性，鋯在醋酸、PTA、醋酐、聚甲醛以及氯化聚乙烯等裝置中得到了大量的應(yīng)用［1-4］ 。近年來，隨著我國(guó)工業(yè)技術(shù)的發(fā)展以及對(duì)鋯材的深入研究，從海綿鋯的冶煉到板材、鍛件、管材的生產(chǎn)均實(shí)現(xiàn)了國(guó)產(chǎn)化 ［5-6］ 。隨著我國(guó)化工行業(yè)大型化的發(fā)展，鋯材的使用量也隨之增多，國(guó)內(nèi)也完善了自己的材料標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計(jì)制造標(biāo)準(zhǔn)。2010 年，國(guó)家質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)檢疫總局與國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì)共同發(fā)布了 《鋯及鋯合金牌號(hào)和化學(xué)成分》(GB/T 26314) 標(biāo)準(zhǔn)，同年國(guó)家能源局發(fā)布了 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標(biāo)準(zhǔn)，為鋯制容器設(shè)備的設(shè)計(jì)制造提供規(guī)范化及標(biāo)準(zhǔn)化標(biāo)準(zhǔn)，《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》(TSG 21—2016) 也將 NB/T 47011 標(biāo)準(zhǔn)列入?yún)f(xié)調(diào)標(biāo)準(zhǔn)中。鋯材的焊接是設(shè)備制造過程中的關(guān)鍵工藝，合格的焊接接頭質(zhì)量是保證設(shè)備安全使用的關(guān)鍵。

1 、R60702 鋯性能介紹

1.1 物理性能

鋯的活性高，極易受空氣的氧化，在鋯的表面形成一層致密的氧化膜，提高其耐腐蝕性。鋯的密度為 6.49g/c^m3，熔點(diǎn)為 1845℃，其熔點(diǎn)高于鈦、鎳、鋼、銅、鋁等材料。鋯在常溫時(shí)的熱導(dǎo)率約為20.8W/(m·K)，比銅、鋁、鎳都低，與鈦和奧氏體不銹鋼相接近。鋯的室溫?zé)崤蛎浵禂?shù)比鈦更低，約為 5.8 ×10^－6 ℃。鋯的彈性模量較低，室溫時(shí)約為99.3GPa，僅為鋼的一半，在同樣的應(yīng)力作用下，鋯的彈性變形量約為鋼的兩倍 ［7］ 。

1.2 化學(xué)成分及力學(xué)性能

R60702 鋯為工業(yè)級(jí)鋯，其化學(xué)成分及力學(xué)性能滿 足 ASME SB—551 標(biāo) 準(zhǔn) 的 要 求，SB—551R60702 鋯相當(dāng)于我國(guó) GB/T 26314—2010 標(biāo)準(zhǔn)中的Zr-3。R60702 鋯由于其良好的耐腐蝕性與力學(xué)性能，常用于非核能級(jí)壓力容器的選材，其具體的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表 1、表 2。

1.3 晶體結(jié)構(gòu)

R60702 鋯在常溫下為密排六方晶體結(jié)構(gòu)，即α-Zr 結(jié)構(gòu)。R60702 鋯在 865℃ 時(shí)發(fā)生相變，從 α相 (密排六方晶格) 結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)?β 相 (體心立方晶格) 結(jié)構(gòu)。R60702 鋯中的氧元素、氮元素為 α相穩(wěn)定化元素，提高 α 相到 β 相轉(zhuǎn)變的溫度［8］ 。

2 、鋯的焊接

2.1 鋯的焊接性

鋯的焊接性較好，但由于其熔點(diǎn)較高，焊接時(shí)需要采用較大的焊接電流施焊，又由于鋯的導(dǎo)熱性差，電弧停留時(shí)間過長(zhǎng)，會(huì)導(dǎo)致熱影響區(qū)粗晶，因此鋯的焊接應(yīng)采用適當(dāng)?shù)拇箅娏骺焖俸腹に?。在高溫下，鋯與氫、氧、氮、碳等間隙元素發(fā)生反應(yīng)，產(chǎn)生脆性化合物，導(dǎo)致沿晶開裂。為避免氫的吸附，必須將所有濕氣從鋯的表面清除，焊接保護(hù)氣體露點(diǎn)溫度應(yīng)在 －50℃或更低。氧、氮主要來源于大氣，焊接時(shí)必須做好保護(hù)，避免焊縫吸氧、吸氮。碳通常來自清潔過程中沒有被完全去除的污垢或油脂，同時(shí)焊接區(qū)域清理得不干凈也會(huì)增加焊接氣孔的傾向。

2.2 鋯的焊接保護(hù)

鋯焊接時(shí)，GTAW 焊應(yīng)采用 99.999% 的高純度氬氣進(jìn)行保護(hù)，保護(hù)噴嘴應(yīng)采用大直徑的噴嘴，最好使用帶有氣體均勻化絲網(wǎng)的透鏡噴嘴，如圖 1所示。鋯焊接時(shí)，除焊接熔池需要保護(hù)外，背面焊縫及尾部焊縫也同時(shí)需要保護(hù)，氬弧焊槍要帶有尾部拖罩，如圖 2 所示。拖罩使溫度高于 400℃的焊接接頭置于惰性氣體的保護(hù)之下，避免高溫時(shí)與空氣接觸，受到空氣污染。

2.3 鋯焊接保護(hù)效果的要求

鋯的焊縫和熱影響區(qū)的表面顏色是鋯焊縫驗(yàn)收的重要指標(biāo)， 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標(biāo)準(zhǔn)與 《鋯及鋯合金熔焊指南》(AWS G2.5) 標(biāo)準(zhǔn)均對(duì)鋯焊接保護(hù)效果提出了要求，鋯焊縫和熱影響區(qū)表面顏色的規(guī)定見表 3。對(duì)于鋯的焊接表面顏色的要求，AWS G2.5 標(biāo)準(zhǔn)采用了更為直觀的圖片形式表達(dá)，如圖 3 所示。對(duì)于圖 3 (a) 中的銀白色為正確保護(hù)后的顏色，圖 3 (b) 中的金黃色表明受到輕微的污染，但可以接受，其表面的金黃色可采用潔凈的不銹鋼刷去除。圖 3(c)、(d)中的深藍(lán)色、紫色表明焊縫及熱影響區(qū)受到中度污染，需要將表面焊縫去除。圖 3(e)、(f)中的黃灰色、灰色表明焊縫及熱影響區(qū)受到嚴(yán)重的污染，不僅需要將表面焊縫去除掉，還需要將焊縫每側(cè)的熱影響區(qū)去除掉。

2.4 鋯的焊接環(huán)境

鋯的焊接應(yīng)在空氣潔凈、無污染、無煙、無金屬粉塵的潔凈環(huán)境下進(jìn)行，焊接場(chǎng)所應(yīng)為獨(dú)立的區(qū)域，須避免與碳鋼材料接觸，防止被鐵銹污染。焊工衣著鞋帽手套等應(yīng)清潔無污染、鞋底干凈。

3 、焊接試驗(yàn)

R60702 鋯焊接后通常不需要進(jìn)行焊后熱處理，但制作過程中受部件的冷加工變形率過大的影響，焊縫需要隨部件進(jìn)行消應(yīng)熱處理，或者因成形工藝的需要，部分部件焊后采用了熱成形的工藝，因此根據(jù)設(shè)備制造的需要，進(jìn)行了焊態(tài)、550℃ ×6h 熱處理以及 620℃ ×6h 熱處理的工藝評(píng)定試驗(yàn)，試驗(yàn)對(duì)應(yīng)編號(hào)分別為 G-1、G-2、G-3。

3.1 坡口制備

焊接過程中由于焊接應(yīng)力的作用，不可避免會(huì)產(chǎn)生焊接變形，為了減小試板的焊接變形，試板的坡口設(shè)計(jì)成雙面坡口形式，試驗(yàn)所用的 R60702 鋯板材厚度為 13.5mm，具體的坡口形式如圖 4 所示。為了保證焊接坡口精度與質(zhì)量，坡口加工采用銑床機(jī)械加工的方法。

3.2 焊材的選用

工藝評(píng)定試驗(yàn)采用與 R60702 鋯化學(xué)成分及力學(xué)性能相匹配的 EＲZr-2 焊絲進(jìn)行焊接，焊絲滿足AWS A5.24 標(biāo)準(zhǔn)要求。EＲZr-2 焊絲焊后得到的焊縫金屬具有良好的強(qiáng)度和塑性，其抗拉強(qiáng)度值≥380MPa ［11］ 。

3.3 試板的焊接

試板焊接前，采用電動(dòng)合金磨頭對(duì)坡口及其兩側(cè) 25mm 的母材進(jìn)行刮磨，去除坡口及母材表面的氧化膜，并采用丙酮對(duì)坡口面及坡口兩側(cè)的母材進(jìn)行清洗，以保證焊接區(qū)域無油污。

試板焊接采用 GTAW 焊接方法，焊槍噴嘴直徑為 Φ20mm，焊槍尾部帶有保護(hù)拖罩，背面氬氣保護(hù) 罩 長(zhǎng) 度 與 試 板 長(zhǎng) 度 相 同，保 護(hù) 氣 體 均 為99.999%高純度氬氣，試板具體的焊接規(guī)范參數(shù)見表 4。試板焊后焊縫及熱影響區(qū)表面顏色為銀白色，表明焊接過程中保護(hù)良好，未受到污染，試板焊后表面顏色如圖 5 所示。

3.4 試板焊后無損檢測(cè)

試板焊接后，按照 NB/T 47013 標(biāo)準(zhǔn)對(duì) G-1、G-2、G-3 焊接試板進(jìn)行 100% 滲透檢測(cè)以及 100%射線檢測(cè)。滲透檢測(cè)后未發(fā)現(xiàn)表面缺陷，射線檢測(cè)后，試板內(nèi)部未發(fā)現(xiàn)裂紋、氣孔、未熔合、未焊透等缺陷，滲透檢測(cè)及射線檢測(cè)結(jié)果滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求。

3.5 焊后熱處理

G-2、G-3 焊接試板采用電爐進(jìn)行焊后熱處理，熱處理時(shí)每塊試板布置 2 支熱電偶，具體的熱處理工藝見圖 6、圖 7。

4、 試驗(yàn)結(jié)果與分析

G-1、G-2、G-3 焊接試板按照 《鋯制壓力容器》(NB/T 47011) 標(biāo)準(zhǔn)的附錄 B 進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)，每個(gè)試板進(jìn)行拉伸試驗(yàn) 2 件、面彎及背彎試驗(yàn)各 2 件，同時(shí)又增加了硬度、宏觀金相、微觀金相等試驗(yàn)。

4.1 拉伸試驗(yàn)

對(duì) G-1、G-2、G-3 焊接試板按照 NB/T 47011附錄 B 圖 B.6 制取緊湊型板接頭帶肩板形拉伸試樣，在萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行試驗(yàn)，拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表 5。從表 5 的拉伸試驗(yàn)結(jié)果來看，拉伸試驗(yàn)的抗拉強(qiáng)度值均大于 R60702 母材標(biāo)準(zhǔn)的下限值380MPa，滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求。

4.2 彎曲試驗(yàn)

彎曲試驗(yàn)按照 NB/T 47011 附錄 B 圖 B.10(a)、(b) 圖樣，每個(gè)試板取 2 個(gè)面彎試樣和 2 個(gè)背彎試樣。經(jīng) 180°彎曲后，均無裂紋。焊接接頭經(jīng)過彎曲變形后，表面沒有任何開裂，這表明焊接接頭在焊態(tài)和經(jīng)歷過 550℃ × 6h、620℃ × 6h 熱處理態(tài)后均具有良好的致密性和塑性。

4.3 硬度試驗(yàn)

硬度是鋯焊接的一個(gè)重要性能指標(biāo)，焊縫及熱影響區(qū)硬度的升高除受自身微觀組織的影響外，還和焊接保護(hù)效果有關(guān)。鋯焊接過程中如保護(hù)不當(dāng)，造成焊縫及熱影響區(qū)吸收了氫、氧、氮元素，也會(huì)導(dǎo)致硬度升高。硬度試驗(yàn)按照 《金屬材料—維氏硬度試驗(yàn)》(GB/T 4340.1) 標(biāo)準(zhǔn)對(duì) G-1、G-2、G-3試板的焊縫、熱影響區(qū)、母材進(jìn)行硬度試驗(yàn)，硬度試驗(yàn)結(jié)果 (HV10) 見表6。G-1、G-2、G-3 試板焊縫及熱影響區(qū)的硬度與各自母材硬度之差均不超過50HV10，滿足工程規(guī)范的要求，這進(jìn)一步證明在焊接過程中，焊接保護(hù)良好，焊縫及熱影響區(qū)未造成污染。

4.4 宏觀金相試驗(yàn)

宏觀金相試驗(yàn)按照 《金屬材料焊縫破壞性試驗(yàn)—焊縫宏觀和微觀檢驗(yàn)》(GB/T 26955—2011)標(biāo)準(zhǔn)對(duì) G-1、G-2、G-3 試板的焊接接頭進(jìn)行試驗(yàn)。

G-1、G-2、G-3 宏觀金相如圖 8 ～ 圖 10 所示，三個(gè)宏觀金相試樣的焊縫金屬與母材熔合良好，無裂紋、道間未熔合、未焊透等缺陷，證明 R60702 鋯采用 GTAW 焊接方法，焊接接頭質(zhì)量可靠穩(wěn)定。

4.5 微觀金相試驗(yàn)

微觀金相試驗(yàn)按照 《金屬材料焊縫破壞性試驗(yàn)—焊縫宏觀和微觀檢驗(yàn)》(GB/T 26955—2011)標(biāo)準(zhǔn)對(duì) G-1、G-2、G-3 試板的焊縫、熱影響區(qū)、母材進(jìn)行試驗(yàn)。微觀金相試樣在電子顯微鏡下放大200 倍觀察，焊縫及熱影響區(qū)未見顯微缺陷，微觀金相如圖 11 ～ 圖 13 所示。

從圖 11(a)、圖 12(a)、圖 13(a)母材的微觀組織來看，均為 α 相等軸晶。圖 11(b)與圖 12(b)熱影響區(qū)的微觀組織，圖 11(c)與圖 12(c)焊縫的微觀組織基本一致，熱影響區(qū)與焊縫均為片狀 α'相(即鋯的馬氏體相)。圖 11 ( b)、圖 11 ( c) 與圖 12(b)、圖 12(c)微觀組織的一致性也表明了焊接接頭在經(jīng)歷了 550℃ ×6h 的熱處理后，組織上未發(fā)生明顯的再結(jié)晶。圖 13(b)、圖13(c)焊接熱影響區(qū)及焊縫微觀組織同樣為片狀的 α'相，但相對(duì)于圖11(b)、圖11(c)，圖12(b)、圖12(c)的微觀組織其晶粒組織更加細(xì)小，表明經(jīng)過 620℃ ×6h 的焊后熱處理后，焊縫及熱影響區(qū)發(fā)生了再結(jié)晶。

鋯的相變點(diǎn)溫度為 865℃，在相變溫度之上鋯的組織為 β 相，受焊接熱源的作用，焊縫及熱影響區(qū)的溫度均高于 865℃，焊后高溫狀態(tài)的焊縫和熱影響區(qū)從 β 相快速冷卻至室溫時(shí)，組織的晶格結(jié)構(gòu)發(fā)生切變，形成片狀的馬氏體，致使焊縫和熱影響區(qū)的組織形態(tài)最終為馬氏體組織。

4.6 綜合分析

相對(duì)比 G-1 試板焊態(tài)的抗拉強(qiáng)度，G-2 試板550℃ ×6h 以及 G-3 試板 620℃ ×6h 熱處理后的抗拉強(qiáng)度均有所下降，這表明焊后熱處理會(huì)導(dǎo)致焊接接頭強(qiáng)度下降。通過 G-2 試板與 G-3 試板拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，550℃ ×6h 熱處理后的抗拉強(qiáng)度下降要比 620℃ × 6h 熱處理后的抗拉強(qiáng)度下降明顯。從G-2 試板與 G-3 試板焊接接頭的微觀組織對(duì)比來看，經(jīng)過 620℃ ×6h 焊后熱處理后的組織發(fā)生了再結(jié)晶，晶粒得到了細(xì)化，因此 G-3 試板焊接接頭抗拉強(qiáng)度下降較少。

通過對(duì)微觀組織的觀察，焊縫及熱影響區(qū)硬度的升高主要是由于焊縫、熱影響區(qū)與母材的組織差異性導(dǎo)致的。相對(duì)于母材的 α 相而言，α'相其硬度相對(duì)較高，焊縫及熱影響區(qū) α'相的生成使焊縫和熱影響區(qū)硬度升高。從硬度數(shù)據(jù)的結(jié)果可以看出，α'相導(dǎo)致的硬度升高是有限的，從彎曲試驗(yàn)的結(jié)果來看，α'相的產(chǎn)生并不會(huì)導(dǎo)致焊接接頭塑性有明顯的下降。

5、 結(jié)語

本文通過對(duì) R60702 鋯的物理性能、化學(xué)成分、力學(xué)性能、焊接性能進(jìn)行分析，并根據(jù)上述一系列試驗(yàn)結(jié)果及相關(guān)分析，可以得出以下4 個(gè)結(jié)論:

(1) R60702 鋯采用鎢極氬弧焊焊接，焊槍采用尾部拖罩保護(hù)，背面也采用氬氣保護(hù)罩進(jìn)行保護(hù)，可獲得銀白色的焊縫金屬。無損檢測(cè)的合格性以及宏觀金相試驗(yàn)的合格性，均表明采用鎢極氬弧焊焊接方法質(zhì)量可靠穩(wěn)定。

(2) R60702 鋯采用鎢極氬弧焊焊接，焊材采用 EＲZr-2 焊絲，在焊態(tài)、550℃ × 6h 熱處理態(tài)、620℃ ×6h 熱處理態(tài)下的抗拉強(qiáng)度與彎曲性能均能滿足標(biāo)準(zhǔn)的要求。與焊態(tài)相比，經(jīng)歷 550℃ ×6h 熱處理后的焊接接頭其抗拉強(qiáng)度下降明顯，經(jīng)歷620℃ ×6h 熱處理后的焊接接頭其組織發(fā)生了再結(jié)晶，晶粒得到了細(xì)化，抗拉強(qiáng)度下降不明顯。

(3) 焊縫及熱影響區(qū)的硬度值不高于母材硬度值 50HV10，滿足工程規(guī)范的要求，證明焊接時(shí)保護(hù)良好，焊縫及熱影響區(qū)未受到氫、氧、氮的污染。焊縫及熱影響區(qū)硬度的升高，主要是由于微觀組織中生成的 α'相導(dǎo)致的。

(4) R60702 鋯焊態(tài)及 550℃ ×6h、620℃ ×6h熱處理后的焊縫及熱影響區(qū)組織均為片狀 α'相，但經(jīng)歷 620℃ ×6h 熱處理后的焊縫及熱影響區(qū)發(fā)生了再結(jié)晶，組織得到了細(xì)化。

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