隨著航空航天技術(shù)的不斷提高,對(duì)生產(chǎn)制造航空器材料的要求越來(lái)越高,鈦合金在航空航天中具有廣闊的使用前景[1]。國(guó)內(nèi)關(guān)于α+β兩相鈦合金的研究較多,而關(guān)于TA15鈦合金的研究相對(duì)較少,TA15鈦合金是一種應(yīng)用十分廣泛的近α鈦合金,它的強(qiáng)度、熱穩(wěn)性和抗蠕變性均很好,還是重要的損傷容限型鈦合金[2]。合金成分會(huì)影響TA15鈦合金的力學(xué)性能,研究發(fā)現(xiàn),合金中的主合金元素對(duì)合金性能的影響較大,當(dāng)初生α相的含量減少、次生α相片層的寬度較細(xì)時(shí),合金的強(qiáng)度提高,塑性下降[3-4]。在熱處理過(guò)程中引入H元素,TA15鈦合金中α相和β相的相對(duì)含量也會(huì)隨H含量的變化發(fā)生變化[5]。隨著退火溫度的不斷升高,TA15鈦合金晶粒的等軸化程度增大,初生α相的含量逐漸減少[6]。通過(guò)退火、固溶+時(shí)效和雙重?zé)崽幚淼葻崽幚砉に嚳梢詢(xún)?yōu)化TA15鈦合金的組織,明顯提高合金的力學(xué)性能[7-9]。合適的形變工藝,可以細(xì)化TA15鈦合金的晶粒,提高其綜合性能[10-12]。對(duì)熱處理加工后的TA15鈦合金進(jìn)行退火,可以使TA15鈦合金的力學(xué)性能獲得最佳匹配[13]。熱處理工藝不同,TA15鈦合金中初生α相的含量和形狀均會(huì)隨之變化,進(jìn)而影響合金的塑性[14]。因此,TA15鈦合金需要經(jīng)過(guò)一系列復(fù)雜的熱處理,才能獲得組織均勻、力學(xué)性能優(yōu)異的半成品或零件,所以對(duì)TA15鈦合金進(jìn)行系統(tǒng)的熱處理工藝研究以及優(yōu)化是非常必要的。本文通過(guò)對(duì)鍛壓TA15鈦合金試樣進(jìn)行700~820℃的退火處理,研究初生α相和次生α相間的轉(zhuǎn)變規(guī)律,根據(jù)熱處理后鍛壓TA15鈦合金的微觀組織和力學(xué)性能的變化情況,分析得到具有最佳性能匹配的熱處理工藝。

1、試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)所選取的材料為鍛壓TA15鈦合金棒材,它的名義成分為T(mén)i-6Al-2Zr-1Mo-1V。該合金的實(shí)際化學(xué)成分如表1所示。

將鍛壓TA15鈦合金試樣棒材表面全部涂覆防氧化涂料后,先在箱式電阻爐中進(jìn)行退火處理,再進(jìn)行試樣棒材切割、加工出標(biāo)準(zhǔn)試樣。熱處理制度為(700~820)℃×2h,空冷(AC)(每隔30℃設(shè)為一個(gè)熱處理制度)。退火處理工藝如圖1所示。

不同溫度退火處理后的鍛壓TA15鈦合金試樣通過(guò)UTM5350電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行高溫和室溫的拉伸性能測(cè)試,設(shè)備載荷范圍為0~300kN,載荷精度為0.5%,加載速率為0.5 mm·min-1。拉伸試樣根據(jù)ASTME8/E8M—2011[15]標(biāo)準(zhǔn)制備。按照GB/T229—2020[16]要求,在JB-300型擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行沖擊試驗(yàn)。采用U形缺口試樣,尺寸為10mm×10mm×55mm。分別測(cè)出不同熱處理?xiàng)l件下,室溫時(shí)的抗拉強(qiáng)度Rm、屈服強(qiáng)度ReL、斷面收縮率Z、伸長(zhǎng)率A、沖擊功Aku。鍛壓TA15鈦合金高溫(500℃)拉伸試樣與室溫條件下的試樣相同,當(dāng)設(shè)定溫度穩(wěn)定后保溫20min開(kāi)始測(cè)試,分別測(cè)出鍛壓TA15鈦合金高溫時(shí)的抗拉強(qiáng)度、斷面收縮率與伸長(zhǎng)率。每種性能測(cè)試3組數(shù)據(jù),求平均值,以減少試驗(yàn)所帶來(lái)的誤差。

利用OLYMPUS-GX51型倒置式光學(xué)顯微鏡對(duì)熱處理后的鍛壓TA15鈦合金金相組織進(jìn)行觀察,顯微照片利用PhotoShop進(jìn)行處理,將初生α相進(jìn)行涂黑處理,處理后可觀察到相的組成情況。通過(guò)顯微鏡自帶的QLYCIAm3軟件對(duì)處理后的金相組織進(jìn)行分析,統(tǒng)計(jì)顯微組織中各主要組成相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)。QLYCIAm3金相分析系統(tǒng)可以利用數(shù)學(xué)、光 學(xué)等技術(shù)理論,對(duì)金相照片進(jìn)行圖像分析、面積形態(tài)分析和粒子計(jì)數(shù)分析等,被廣泛應(yīng)用于材料檢測(cè)等科學(xué)和工程研究,為材料生產(chǎn)過(guò)程提供質(zhì)量控制。

2、結(jié)果與討論

2.1顯微組織分析

圖2為不同熱處理制度下鍛壓TA15鈦合金的金相組織,初生α相為等軸狀,次生α相為片層狀,熱處理后等軸狀初生α相分布均勻。圖2a為700℃退火后的顯微組織,相組成主要為初生α相、部分次生α相、還有少量基體β相,初生α相所占比例最大;圖2b和圖2c分別為730和760℃退火后的顯微組織,相組成包括初生α相和次生α相,初生α相占絕大部分,但在700℃退火后有所降低,說(shuō)明初生α相隨著溫度的升高逐漸減少,次生α相隨著溫度的升高逐漸增加;圖2d和圖2e分別為790和820℃退火后的顯微組織,相組成包括初生α相和次生α相,次生α相隨著溫度的升高逐漸增多,初生α相的含量隨著退火溫度的升高而降低,基體β相的含量變化不大。

通過(guò)觀察金相組織,發(fā)現(xiàn)不同熱處理溫度的試樣中,初生α相、次生α相以及β相之間黏連在一起,不便于統(tǒng)計(jì)組織中各相的相對(duì)含量。利用PhotoShop軟件對(duì)顯微組織中的初生α相進(jìn)行涂黑處理,其余為次生α相以及基體β相。再通過(guò)QLYCIAm3金相分析系統(tǒng)處理涂黑的組織,對(duì)各相進(jìn)行體積分?jǐn)?shù)統(tǒng)計(jì),取3組數(shù)據(jù)求平均值,得到各相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)。處理后的鍛壓TA15鈦合金金相組織如圖3所示,圖3中初生α相標(biāo)注為深色,其余為次生α相以及基體β相。

鍛壓TA15鈦合金的塑性由次生α相與初生α相決定。提高初生α相的含量,合金的塑性變大,提高次生α相的含量,合金的塑性降低。圖4為不同熱處理制度下鍛壓TA15鈦合金中初生α相、次生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)。退火溫度為700℃時(shí),初生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)為70.35%,次生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)為3.84%。退火溫度為820℃時(shí),初生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)為46.94%,次生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)為18.26%。隨著退火溫度的逐漸升高,初生α相的含量逐漸降低,次生α相的含量逐漸增加,基體相的含量基本不變。

2.2退火處理對(duì)鍛壓TA15鈦合金力學(xué)性能的影響

2.2.1室溫力學(xué)性能測(cè)試

鍛壓TA15鈦合金退火處理后,室溫條件下的力學(xué)性能如圖5所示。圖5a為鍛壓TA15鈦合金抗拉強(qiáng)度的變化曲線(xiàn),隨著退火溫度的升高,抗拉強(qiáng)度逐漸增大,退火溫度為820 ℃時(shí),不同取樣方向下的試樣的抗拉強(qiáng)度均達(dá)到最大值,其中縱向抗拉強(qiáng)度達(dá)到986MPa;圖5b為鍛壓TA15鈦合金屈服強(qiáng)度的變化曲線(xiàn),總體來(lái)說(shuō),隨著退火溫度的升高,與抗拉強(qiáng)度的變化規(guī)律相似,在820℃時(shí)縱向屈服強(qiáng)度達(dá)到最大值882MPa;圖5c、圖5d分別為鍛壓TA15鈦合金伸長(zhǎng)率和斷面收縮率的變化曲線(xiàn),隨退火溫度的升高,相同取樣方向的力學(xué)性能的變化趨勢(shì)基本相同,820℃退火的樣品,其縱向伸長(zhǎng)率為13.5%;圖5e為鍛壓TA15鈦合金沖擊韌性的變化曲線(xiàn),不同的取樣方向,性能的變化規(guī)律也不同,隨著退火溫度的升高,橫向取樣時(shí),沖擊韌性呈“幾”字形變化;縱向取樣時(shí),沖擊韌性在800℃時(shí)達(dá)到最大值后略有降低。

2.2.2高溫力學(xué)性能測(cè)試

鍛壓TA15鈦合金退火處理后,高溫(500℃)力學(xué)性能如圖6所示。圖6a為鍛壓TA15鈦合金抗拉強(qiáng)度的變化規(guī)律,橫向抗拉強(qiáng)度在820℃時(shí)達(dá)到最大值;圖6b為鍛壓TA15鈦合金伸長(zhǎng)率的變化規(guī)律,隨著退火溫度的升高,橫向伸長(zhǎng)率在760℃時(shí)達(dá)到最大值,縱向伸長(zhǎng)率在820℃時(shí)達(dá)到最大值;圖6c為鍛壓TA15鈦合金斷面收縮率的變化規(guī)律,橫向斷面收縮率在760℃時(shí)達(dá)到最大值58%,縱向斷面收縮率在820℃時(shí)達(dá)到最大值63%。

2.3退火處理后鍛壓TA15鈦合金的顯微組織與力學(xué)性能的關(guān)系

由以上結(jié)果可以看出,鍛壓TA15鈦合金的顯微組織對(duì)熱處理工藝參數(shù)十分敏感,采用不同的退火溫度可以得到不同的顯微組織,而合金的力學(xué)性能又取決于合金組織中各組成相的形態(tài)、相對(duì)體積分?jǐn)?shù)和大小尺寸等因素。鍛壓TA15鈦合金的顯微組織在700~820℃的退火溫度范圍內(nèi),金相組織主要包括初生α相、次生α相以及基體β相。隨著退火溫度的逐漸升高,初生α相的含量減少,次生α相的含量增多,在820℃時(shí)初生α相的含量最少,次生α相的含量最多,基體β相的含量基本沒(méi)有變化。退火后鍛壓TA15鈦合金的力學(xué)性能發(fā)生明顯變化,隨著退火溫度的升高,鍛壓TA15鈦合金的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度的變化趨勢(shì)基本一致,在820℃時(shí)達(dá)到最大值;伸長(zhǎng)率、斷面收縮率、沖擊韌性隨著退火溫度的升高并未單調(diào)的下降,在不同的退火溫度下也會(huì)出現(xiàn)最大值。這是因?yàn)?在雙態(tài)組織中,隨著初生等軸α相的減少,β基體、次生片層α相的相界面增多,會(huì)使鈦合金的強(qiáng)度提高,伸長(zhǎng)率降低,而α相和原始β相晶粒尺寸的減小有利于提高鈦合金的塑性。鍛壓TA15鈦合金在相變點(diǎn)溫度以下進(jìn)行熱處理,820℃時(shí)的組織和性能匹配最佳。

3、結(jié)論

(1)鍛壓TA15鈦合金在700~820℃退火處理后,顯微組織中主要由初生等軸α相、基體β相以及次生片層狀α相組成。

(2)隨著退火溫度的升高,初生α相的含量逐漸降低,相對(duì)體積分?jǐn)?shù)由70.35%降至46.42%,次生α相的相對(duì)體積分?jǐn)?shù)由3.84%升高至18.26%。

(3)鍛壓TA15鈦合金的力學(xué)性能與取樣方向有關(guān),室溫和高溫(500℃)條件下的力學(xué)性能受不同熱處理制度的影響較大。且隨著退火溫度的升高,鍛壓TA15鈦合金強(qiáng)度先降低后升高,塑性先增高后降低。

(4)對(duì)比不同熱處理溫度下樣品的室溫和高溫(500℃)條件下的拉伸性能,在820℃退火的樣品,其抗拉強(qiáng)度最高為986MPa,伸長(zhǎng)率為13.5%,強(qiáng)度和塑性匹配較好。

參考文獻(xiàn):

[1] 陳國(guó)琳,吳鵬煒, 王自東.鈦合金的發(fā)展現(xiàn)狀及應(yīng)用前景[J].艦船科學(xué)技術(shù), 2009, 31 (12): 110-113.

Chen G L, Wu P W, Wang Z D.The development prospect and current status of titanium alloys [J].ShipScience and Technolo-gy, 2009, 31 (12): 110-113.

[2] Qian G L, Song X Y, Ye W J, et al.Effects of ultrasonic impact treatment on the residual stress and microstructure of TA15welded joint [J].Materials Science    Forum, 2017, 898 (13): 1056-1062.

[3] 隋楠,曹京霞, 黃旭, 等.合 金成分對(duì) TA15鈦合金 組織及力學(xué)性能的影響 [ J] .航空材料學(xué)報(bào), 2019, 39 ( 1) :48-54.

Sui N, Cao J X, Huang X, et al.Effect of  composition on  micro-structure and mechanical properties of TA15titanium alloy [J].Journal of Aeronautical Materials, 2019, 39 (1): 48-54.

[4] 史瑩瑩,劉釗, 陳峰, 等.Φ1040mm 規(guī)格 TA15鈦合金鑄錠生產(chǎn)工藝研究 [J].世界有色金屬, 2018, 16 (23): 9-12.

Shi Y Y, Liu Z, Chen F, et al.Preparation technology research of Φ1040 mm TA15titanium alloy ingot [ J].World NonferrousMetals, 2018, 16 (23): 9-12.

[5] 梁培新,朱衛(wèi)東, 楊剛, 等.滲氫工藝對(duì)TA15鈦合金氫含量和顯微組織的影響 [ J].鍛壓技術(shù),2020,45 ( 8): 190 -194.

Liang P X, Zhu W  D, Yang G, et al.Influence of hydrogen per-meation process on hydrogen content and microstructure of TA15ti-taniumalloy [ J].Forging &StampingTechnology, 2020, 45(8): 190-194.

[6] 侯艷榮,賴(lài)運(yùn)金, 杜予晅, 等.熱處理對(duì) TA15鈦合金棒材沖擊性能的影響 [J].熱加工工藝, 2011, 40 (2): 182-183.

Hou Y R, Lai Y J, Du Y X, et al.Effect of heat treatment process on impact property of TA15alloy [J].Hot Working Tech-nology, 2011, 40 (2): 182-183.

[7] 盧凱凱,周立鵬, 段啟輝, 等.熱處理工藝對(duì) TA15鈦合金棒材組織和性能的影響 [ J].鈦 工業(yè)進(jìn)展, 2018, 35 ( 4):35-39.

Lu K K, Zhou L P, Duan Q H, et al.Effect of heat treatment procss on microstructure and mechanical properties of TA15titani-umalloy bars [J].Titanium Industry Progress, 2018, 35 (4):35-39.

[8] 盧凱凱,周立鵬,李敏娜, 等.強(qiáng)韌化熱處理對(duì)TA15鈦合金組織和性能的影響 [ J].材料熱處理學(xué)報(bào), 2020, 41 (1):44-49.

Lu K K, Zhou L P, Li M N, et al.Effect of strengthening and toughening heat treatment on microstructure and mechanical proper-ties of TA15titanium  alloy [ J].Transactions of Materials and Heat Treatment, 2020, 41 (1): 44-49.

[9] 劉航,李偉, 張鏡斌.TA15鈦合金雙重?zé)崽幚砣龖B(tài)組織中的片層α尺寸研究 [J].熱加工工藝, 2021, 50 (14): 142-145, 149.

Liu H, Li W, Zhang J B.Study on size  of lamellarαin tri-modal microstructure of TA15Ti-alloy during dual heat treatment [ J].Hot Working Technology, 2021, 50 (14): 142-145, 149.

[10]檀雯,都海剛, 楊軍, 等.TA15鈦合金厚板熱軋變形規(guī)律研究 [J].有色金屬材料與工程, 2020, 41 (4): 17-23.

Tan W, Du H G, Yang J, et al.Study on deformation mecha-nisms of TA15titanium alloy plate during hot rolling [J].Nonfer-rous Metal Materials and Engineering, 2020, 41 (4): 17-23.

[11]紀(jì)小虎,李萍, 時(shí)迎賓, 等.TA15鈦合金等溫多向鍛造晶粒細(xì)化機(jī)理與力學(xué)性能 [ J].中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào), 2019, 29(11): 2515-2523.

Ji X H,Li P, ShiY B, et al.Grain refinement mechanism and mechanical properties of TA15alloy during multi-directional iso-thermal forging [ J].The Chinese Journal of Nonferrous Metals,2019, 29 (11): 2515-2523.

[12]李建偉,劉瀏, 鄒宗樹(shù).不同等溫鍛 TA15鈦合金試驗(yàn)件的組織與力學(xué)性能研究 [J].熱加工工藝, 2019, 48 (1): 151-157.

Li J W, Liu L,Zou  Z  S.  Study  of  microstructure  and  mechanical  properties  of  TA15  titanium  alloy  test  parts  with  different  isothermal  forging  processes [ J ].  Hot  Working  Technology, 2019, 48  (1): 151-157.

[13]  謝英杰,  付文杰, 王蕊寧, 等.  熱處理對(duì) TA15鈦合金中厚板  材組織及力學(xué)性能的影響 [J].  鈦工業(yè)進(jìn)展, 2013, 30 (6):  26-29.

Xie  Y  J, Fu  W  J, Wang  R  N, et  al.  Effect  of  heat  treatment  on  microstructure  and  mechanical  properties  of  TA15  plats [J].  Tita-  nium  Industry  Progress, 2013, 30 (6): 26-29.

[14]  尤中源,  劉文言, 陳榮, 等.  α 相含量對(duì)新型亞穩(wěn)β鈦合金動(dòng)  態(tài)力學(xué)性能的影響 [ J].  稀有金屬, 2021, 45 ( 7): 891 -  896.

You  Z  Y, Liu  W  Y, Chen  R, et  al.  Dynamic  mechanical  proper-  ties  of  new  type  of  metastable  titanium  alloy  with  different  α  phase  content [J].  Chinese  Journal  of  Rare  Metals, 2021, 45 ( 7):  891-896.

[15]  ASTM  E8/ E8M—2011, 金屬材料拉伸試驗(yàn)方法 [S].  ASTM  E8/ E8M—2011, Standard  test  methods  for  tension  testing  of  metallic  materials [S].

[16]  GB / T  229—2020, 金屬材料夏比擺錘沖擊試驗(yàn)方法 [S].  GB / T  229—2020,  Metallic  materials  Charpy  pendulum  impact  test  method [S].