TA18(Ti-3Al-2.5V)是美國(guó)20世紀(jì)60年代末研制的一種近α型鈦合金,因其具有良好的力學(xué)性能、加工性能和優(yōu)于TC4鈦合金的焊接性能,被廣泛用作航空管材[1]。相比不銹鋼或鋁合金管材,TA18鈦合金管材不僅能承受更大的工作壓力,還能滿(mǎn)足航空航天領(lǐng)域?qū)煽啃约俺志眯缘囊骩2]。

在工程應(yīng)用過(guò)程中,鈦合金管材、板材和型材均會(huì)受到空間位置及裝配精度的限制,勢(shì)必要采用合適的焊接方法對(duì)其進(jìn)行連接[3-4]。在實(shí)際應(yīng)用中,TA18鈦合金管材常以無(wú)縫管的形式使用,因而對(duì)于TA18鈦合金的研究主要集中在軋制及無(wú)縫管加工方面[5-7]。

隨著鈦焊管制備技術(shù)的發(fā)展,相比無(wú)縫鈦管,鈦焊管在制造成本、綠色高效、壁厚均勻一致性等方面顯示出一定的優(yōu)勢(shì),并已在某些領(lǐng)域取代無(wú)縫鈦管獲得應(yīng)用[8]。然而,現(xiàn)階段針對(duì)TA18鈦合金焊管的研究較少,尤其是焊縫對(duì)服役性能的影響有待深入研究。因此,分別采用鈦焊管工業(yè)生產(chǎn)中常用的直流鎢極氬弧焊(直流TIG)、脈沖鎢極氬弧焊(脈沖TIG)和激光焊接工藝對(duì)TA18鈦合金板材進(jìn)行焊接,研究不同焊接工藝對(duì)焊縫幾何形狀、顯微組織及力學(xué)性能的影響,以期為T(mén)A18鈦合金焊管的研發(fā)提供一定的理論依據(jù)和技術(shù)參考,推進(jìn)鈦合金焊管的生產(chǎn)應(yīng)用。

1、實(shí)驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)材料為2mm厚的TA18鈦合金冷軋帶卷,其化學(xué)成分如表1所示。從冷軋鈦帶卷上切取試樣,規(guī)格為500mm×100mm×2mm。

采用直流TIG、脈沖TIG和激光焊接3種方式分別沿著板材軋制方向焊接TA18鈦合金板材。施焊前,用砂紙打磨試樣表面,然后用酒精沖洗,烘干。

TIG焊接和激光焊接過(guò)程中均采用純氬氣對(duì)高溫焊接熔池區(qū)域進(jìn)行雙面保護(hù),其中鎢極保護(hù)噴嘴氣體流量為8L/min,焊接拖罩氣體流量為10L/min,背面保護(hù)氣體流量為10L/min。TIG焊機(jī)型號(hào)為松下YC-400TX4型,激光器為6000W光纖激光器,焊接工藝參數(shù)如表2所示。在使用脈沖TIG焊接時(shí),基值電流是峰值電流的20%,同時(shí)脈沖頻率設(shè)定為200Hz,有利于降低焊接總體的熱輸入,方便控制熔池的形貌和尺寸,使得焊道表面紋理光滑。脈沖TIG焊接的平均電流為180A,直流TIG焊接的電流為215A。

按圖1所示,采用激光切割機(jī)在TA18鈦合金焊接接頭位置截取金相試樣和力學(xué)性能試樣。金相試樣經(jīng)過(guò)磨拋后,用Kroll試劑進(jìn)行腐蝕。采用XJZ-6A型光學(xué)顯微鏡觀(guān)察焊接接頭組織,并用402MVA型顯微硬度計(jì)測(cè)量焊接接頭不同位置的顯微硬度,加載載荷為9.8N,持續(xù)時(shí)間為15s。拉伸試樣按照GB/T2651—2008加工,標(biāo)距長(zhǎng)度為100mm。采用CMT5105型萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸性能測(cè)試,拉伸速率在試樣屈服之前為0.2mm/min,之后增加至20mm/min。彎曲試樣按照GB/T2653—2008加工,壓頭直徑為6mm,下壓頭間距為12mm,彎曲速率為60mm/min。

2、結(jié)果與分析

2.1宏觀(guān)形貌

圖2為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭表面的宏觀(guān)形貌,焊縫及熱影響區(qū)寬度如表3所示。

從圖2可以看出,TIG焊接和激光焊接都可實(shí)現(xiàn)TA18鈦合金板材雙面良好成形,焊縫正面和背面均連續(xù)均勻。由于直流TIG焊接熱輸入較大,焊縫寬度達(dá)到8.72mm;采用脈沖TIG焊接時(shí),高頻脈沖促使電弧能量集中,整體的焊接熱輸入減小,焊縫寬度降低至7.40mm;而激光焊接過(guò)程中激光束具有更強(qiáng)的穿透性且激光能量更加集中,致使激光焊接接頭焊縫和熱影響區(qū)寬度均明顯降低,焊縫寬度僅為2.66mm,相比于直流TIG焊接降低約69.5%。

激光焊接具有最快的熔池加熱和冷卻速度,熔池高溫停留時(shí)間短,液態(tài)金屬流動(dòng)性差,熔池中心的液態(tài)金屬不能及時(shí)回流到焊縫兩側(cè),導(dǎo)致焊縫兩側(cè)咬邊缺陷增加。而脈沖TIG焊接可對(duì)焊接熔池的流動(dòng)性進(jìn)行調(diào)控,因而能夠更好地控制焊縫熔透行為、焊縫寬度和咬邊。相比激光焊接,脈沖TIG焊縫中心位置熔池下塌降低,熱影響區(qū)位置的熔池咬邊也得到一定削弱。

2.2顯微組織

圖3為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭的橫截面形貌。圖4為T(mén)A18鈦合金焊接接頭橫截面組成區(qū)域示意圖。由圖4可以看出,TA18鈦合金焊接接頭主要分為母材(basemetal,BM)、熱影響區(qū)(heataffectedzone,HAZ)和焊縫區(qū)(weldzone,WZ),而熱影響區(qū)根據(jù)受熱情況分為粗晶熱影響區(qū)(coarsegrainheataffectedzone,CGHAZ)和細(xì)晶熱影響區(qū)(finegrainheataffectedzone,FGHAZ)。從圖3可以看出,直流TIG焊接接頭粗晶熱影響區(qū)的晶粒呈現(xiàn)鑄態(tài)組織特征。脈沖TIG焊接方式能夠降低焊縫熔池的整體熱輸入,同時(shí)峰值電流和基值電流交替對(duì)熔池液態(tài)金屬進(jìn)行加熱和冷卻,有利于加強(qiáng)對(duì)焊接熔池的攪拌作用,細(xì)化粗大的柱狀晶粒。激光焊接具有較快的加熱和冷卻速率,熔池液態(tài)金屬主要依附于熱影響區(qū)半熔化晶粒形核長(zhǎng)大,熔池高溫停留時(shí)間相對(duì)較短,晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大便凝固;焊縫柱狀晶區(qū)晶粒呈45°夾角從兩側(cè)對(duì)稱(chēng)向焊縫中心位置生長(zhǎng),具有較大的長(zhǎng)寬比。圖5為T(mén)A18鈦合金焊接接頭不同位置的金相組織。從圖5可以看出,雖然直流TIG、脈沖TIG、激光焊接的熱源形式有所差異,但焊接接頭不同區(qū)域的微觀(guān)組織特征基本相似。TA18鈦合金母材組織為等軸α相,當(dāng)焊接加熱溫度超過(guò)α/β轉(zhuǎn)變溫度時(shí),母材中的α相向β相轉(zhuǎn)變,高溫下β晶?？焖匍L(zhǎng)大[9-10]。在隨后的快速冷卻過(guò)程中,焊縫熔池內(nèi)粗大的β晶粒保存至固相,并形成針狀馬氏體α′相[11]。直流TIG焊接接頭中除針狀馬氏體α′相之外,還存在大量先共析α相,其中焊縫區(qū)內(nèi)先共析α相占比最大且呈塊狀團(tuán)聚分布,這表明即使在焊縫熔池快速冷卻的過(guò)程中,熔池內(nèi)局部區(qū)域仍存在較大溫差,導(dǎo)致不同位置的冷卻速度不同,造成焊縫區(qū)不同位置顯微組織存在差異。與直流TIG焊縫中存在較大的塊狀α相不同,脈沖TIG焊縫中的針狀馬氏體α′相更加細(xì)小,呈交錯(cuò)的網(wǎng)籃組織形態(tài)。

激光焊接焊縫區(qū)顯微組織主要為原始β晶界隔開(kāi)的針狀馬氏體α′相及少量的塊狀相變?chǔ)料?且網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體α′相占比最大,組織最細(xì)。粗晶熱影響區(qū)為針狀馬氏體α′相和更加細(xì)小、彌散分布的塊狀轉(zhuǎn)變?chǔ)料?。隨著距離熱源中心位置的增加,細(xì)晶熱影響區(qū)的加熱溫度較低且冷卻速度快,晶粒尺寸仍然較小,僅有部分α相轉(zhuǎn)變?yōu)楦邷卅孪?深色),隨后冷卻過(guò)程中形成α+α′相組織。

2.3力學(xué)性能

由于TA18鈦合金直流TIG、脈沖TIG和激光焊接接頭微觀(guān)組織存在差異,導(dǎo)致焊縫顯微硬度也有所不同。TA18鈦合金母材顯微硬度值為2.17GPa,激光焊接接頭焊縫區(qū)的平均顯微硬度值達(dá)到2.73GPa,顯著高于直流TIG和脈沖TIG(焊縫區(qū)的平均顯微硬度值分別為2.53、2.57GPa)。這是因?yàn)榧す夂附泳哂休^快的冷卻速率,導(dǎo)致焊縫區(qū)形成大量細(xì)小的網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體α′相,而網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體α′相是提高焊縫強(qiáng)度和硬度的主要組織[9,12]。

圖6為T(mén)A18鈦合金室溫拉伸試樣的照片,圖7為不同焊接工藝下TA18鈦合金焊接接頭的室溫拉伸性能。從圖6可以看到,不同焊接工藝下拉伸試樣的斷裂位置均位于母材處。TA18鈦合金母材的抗拉強(qiáng)度為659MPa,屈服強(qiáng)度為626MPa,延伸率為22.0%。從圖7可知,焊接工藝對(duì)TA18鈦合金焊接接頭抗拉強(qiáng)度及屈服強(qiáng)度的影響不大。激光焊接工藝下,焊接接頭的延伸率最高,達(dá)到20.5%,為母材的93%;直流TIG焊接工藝下的延伸率最低,為16.0%,是母材的72%。這是因?yàn)榧す夂附咏宇^焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的寬度要顯著小于TIG焊接,在拉伸試樣標(biāo)距范圍內(nèi)母材的變形協(xié)調(diào)區(qū)間更大。

TA18鈦合金焊接接頭的彎曲性能如表4所示。從表4可見(jiàn),激光焊接接頭的彎曲角度普遍低于TIG焊接接頭,這是由于激光焊縫中的針狀馬氏體α′相較多,造成焊接接頭硬度增加。

3、結(jié)論

(1)與直流TIG焊接工藝相比,脈沖TIG焊接工藝的電弧能量集中,整體的焊接熱輸入減小,焊縫熔寬降低;激光焊接工藝可顯著降低焊接接頭的寬度,與直流TIG焊接工藝相比焊接接頭寬度減少約69.5%。

(2)TA18鈦合金激光焊接接頭顯微組織主要為原始β晶界隔開(kāi)的針狀馬氏體α′相及少量的塊狀相變?chǔ)料?且網(wǎng)籃狀排列的針狀馬氏體α′相占比最大,組織最細(xì)。

(3)3種焊接工藝下拉伸試樣的斷裂位置均位于母材處,其中,激光焊接工藝下焊接接頭的延伸率最高,為20.5%,達(dá)到母材的93%。與TIG焊接接頭相比,激光焊接接頭具有更高的顯微硬度,但其彎曲性能相對(duì)較低。

參考文獻(xiàn)References

[1]楊建朝,席錦會(huì),楊亞社,等.航空航天用TA18鈦合金管材的研發(fā)及應(yīng)用[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2014,31(4):6-10.

[2]張旺峰,張暉,顏孟奇,等.飛機(jī)液壓系統(tǒng)用TA18鈦合金管材性能特殊性研究[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2018,35(4):22-25.

[3]田喜明,衛(wèi)娜,周中波,等.Ti-Al-Fe低成本鈦合金TIG焊焊接組織和性能研究[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2020,37(5):23-26.

[4]黃先明.激光清洗和脈沖鎢極電弧焊接Ti-3Al-2.5V鈦合金管的研究[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2012,29(1):44.

[5]謝群良,汪建林.工藝對(duì)Ti-3A1-2.5V鈦合金無(wú)縫管的表面和性能的影響[J].上海鋼研,2002(2):9-14.

[6]ZhanM,JiangZQ,YangH,etal.NumericallycontrolledbendingperformanceofmediumstrengthTA18titaniumalloytubesunderdifferentdiesets[J].ScienceChina:TechnologicalSciences,2011,54(4):841-852.

[7]JiangZQ,ZhanM,YangH,etal.Deformationbehaviorofmedium-strengthTA18high-pressuretubesduringNCbendingwithdifferentbendingradii[J].ChineseJournalofAeronautics,2011,24(5):657-664.

[8]李長(zhǎng)江,范江騰,胡成龍,等.PTA氧化反應(yīng)冷凝器用鈦焊管?chē)?guó)產(chǎn)化分析[J].鈦工業(yè)進(jìn)展,2021,38(4):38-42.

[9]楊曉華,楊武林,兌衛(wèi)真,等.TC4鈦合金激光焊接頭微觀(guān)組織和硬度[J].材料熱處理學(xué)報(bào),2014,35(10):70-74.

[10]董智軍,呂濤,雷正龍,等.激光焊接TC4鈦合金組織性能研究[J].航天制造技術(shù),2013(1):27-30.

[11]朱文玉.探究工藝、粒徑及元素含量對(duì)TA18合金組織及性能的影響[D].長(zhǎng)春:吉林大學(xué),2021.

[12]程?hào)|海,黃繼華,楊靜,等.TC4鈦合金激光疊焊成形及顯微組織[J].稀有金屬材料與工程,2009,38(2):255-258.