鈦及鈦合金具有比強(qiáng)度高、生物兼容性好、無(wú)磁性以及密度小等眾多優(yōu)異性能，使得鈦及鈦合金在生物 工程、化工、海洋工程等多個(gè)領(lǐng)域均有十分廣泛的應(yīng)用［1，2］。TA10鈦合金是一種常見(jiàn)的近α型鈦合金， 該合金的名義成分是Ti-0.3Mo-0.8Ni，屬于中等強(qiáng)度鈦合金，其具有良好的耐腐蝕以及優(yōu)異的焊接性能，在 化工領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用［3，4］。TA10鈦合金通常需要經(jīng)過(guò)熱處理工藝處理后進(jìn)行使用，不同的熱處理工藝以 及熱處理參數(shù)均會(huì)改變合金組織結(jié)構(gòu)，而組織結(jié)構(gòu)的改變則會(huì)影響合金的力學(xué)性能。雖然目前對(duì)TA10鈦合金 的熱處理工藝研究較多，但大多數(shù)研究均是以固溶時(shí)效、退火工藝為主，而對(duì)其它的熱處理工藝研究較少， 故本文設(shè)定不同溫度對(duì)TA10鈦合金進(jìn)行加熱處理，隨后進(jìn)行隨爐冷卻。

通過(guò)深入研究爐冷處理，可以填補(bǔ)TA10鈦合金熱處理工藝在這一研究中空白。此外，在實(shí)際工程生產(chǎn)中 ，相較于快速冷卻方法，隨爐冷卻更加節(jié)能，因?yàn)槠洳恍枰~外的冷卻設(shè)備或大量能量來(lái)進(jìn)行快速降溫，故 研究爐冷溫度對(duì)TA10鈦合金微觀組織與拉伸性能的影響，即可對(duì)TA10鈦合金的進(jìn)一步應(yīng)用提供理論支持，又 可為該合金在工程生產(chǎn)的熱處理加工做出新的參考。

1、試驗(yàn)材料與方法

本文選擇試驗(yàn)材料是直徑為150mm的TA10鈦合金棒材，棒材的具體化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％）為： Mo0.294，Ni0.77，O0.043，F(xiàn)e0.066，Ti余量。測(cè)得TA10鈦合金棒材的相轉(zhuǎn)變點(diǎn)為890℃，根據(jù)相轉(zhuǎn)變溫 度，設(shè)定合金加熱溫度分別為840℃、860℃、880℃、900℃，其中分別包含了單相區(qū)溫度與兩相區(qū)溫度。待 合金加熱到設(shè)定溫度后繼續(xù)保溫2hｈ，隨后進(jìn)行隨爐冷卻（使用FC表示）。

對(duì)經(jīng)熱處理后棒材進(jìn)行微觀組織觀察與室溫拉伸性能測(cè)試，其中合金的微觀組織在型號(hào)為OlympusPMG3 的光學(xué)顯微鏡下觀察并拍照，室溫拉伸試驗(yàn)在型號(hào)為INSTRON的電子拉伸試驗(yàn)機(jī)測(cè)試，拉伸式樣的斷 口微觀形貌觀察使用型號(hào)為JSM-6390的掃描電子顯微鏡進(jìn)行觀察。

2、試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1　微觀組織形貌

圖1為T(mén)A10鈦合金經(jīng)不同爐冷溫度處理后的微觀組織。由圖可知，當(dāng)爐冷溫度為840℃時(shí)，此時(shí)組織由大 量的初生α相（位置Ａ）與β轉(zhuǎn)變組織（位置Ｂ）構(gòu)成，β轉(zhuǎn)變組織中包含大量形貌十分細(xì)小的次生α相， 大量初生α相相連在一起形成塊狀組織。當(dāng)爐冷溫度升高至860℃時(shí)，組織中初生α相形貌開(kāi)始逐漸等軸化 ，β轉(zhuǎn)變組織含量減小，次生α相明顯長(zhǎng)大，由細(xì)小針狀形貌轉(zhuǎn)變?yōu)榘魻钚蚊?。進(jìn)一步提高爐冷溫度至880 ℃，發(fā)現(xiàn)此時(shí)組織中初生α相形貌均以等軸狀為主，并由大量細(xì)小棒材的次生α相在基體上均勻分布。當(dāng)爐 冷溫

度升高至900℃后，由于此時(shí)溫度已經(jīng)達(dá)到單相區(qū)溫度，故此時(shí)組織中的初生α相完全消失，組織中出 現(xiàn)晶界α（位置Ｃ），并有粗大β晶粒出現(xiàn)，在β晶粒內(nèi)部出現(xiàn)大量的α集束，α集束呈現(xiàn)細(xì)小條狀，平行 或者交叉分布在β晶粒中。

合金在加熱過(guò)程中，組織中發(fā)生α→β相轉(zhuǎn)變，加熱溫度越高，其轉(zhuǎn)變?cè)匠浞?。?dāng)溫度升至單相區(qū)后， 組織中α相完全轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪啵?］。當(dāng)加熱溫度為兩相區(qū)時(shí)，組織中部分α相轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?，另外一部分不? ，在冷卻過(guò)程中發(fā)生β→α相轉(zhuǎn)變，故此時(shí)組織中α相由兩部分組成。又因?yàn)闋t冷的冷卻速率十分緩慢，較 慢的冷卻時(shí)間會(huì)使組織中新形成的α相充分長(zhǎng)大，其會(huì)與原始存在的初生α相融為一體［6］，故導(dǎo)致圖1（ ａ）組織中的初生α相為大塊狀。當(dāng)加熱溫度升高后，組織中原始初生α相含量降低，析出的次生α相增加 ，較高的溫度以及較慢的冷卻速率使得次生α相長(zhǎng)大，形成圖1（ｃ）中的棒材形貌。當(dāng)加熱溫度為單相區(qū) 時(shí)，組織中α相完全轉(zhuǎn)變?yōu)棣孪?，隨后的隨爐冷卻過(guò)程中，組織中均是析出的次生α相，在爐冷過(guò)程中逐漸 長(zhǎng)大，最終形成圖1（ｄ）中的α集束形貌。由此可知，隨著爐冷溫度的不斷升高，合金的組織類(lèi)型由等軸 組織（圖1（ａ）（ｂ））轉(zhuǎn)變?yōu)殡p態(tài)組織（圖1（ｃ）），當(dāng)加熱溫度達(dá)到單相區(qū)后，組織轉(zhuǎn)變粗片層β轉(zhuǎn) 變組織（圖1（ｄ））。

2.2　拉伸性能

圖2為T(mén)A10鈦合金經(jīng)不同爐冷溫度處理后的室溫拉伸性能。由圖可知，隨著爐冷溫度的不斷升高，合金 強(qiáng)度隨之升高，而合金的塑性隨著爐冷溫度的升高而降低。其中，合金的抗拉強(qiáng)度Rm由452MPa升高至511MPa ，屈服強(qiáng)度Rp0.2由348MPa升高至401MPa，合金的斷后伸長(zhǎng)率Ａ％由3７％降低至13％。

由圖1可知，爐冷溫度的改變會(huì)影響合金的微觀組織形貌，而不同的組織形貌又會(huì)對(duì)合金拉伸性能起到 不同的作用。相關(guān)文獻(xiàn)指出［7］，微觀組織中初生α相含量會(huì)影響合金的力學(xué)性能，初生α相含量越多， 則合金的塑性性能越優(yōu)異，這是由于初生α相的晶體取向?yàn)闊o(wú)序分布，試樣在進(jìn)行拉伸過(guò)程中能夠激活組織 中較多的滑移系，使得微觀組織的協(xié)調(diào)性能增加，即塑性更加優(yōu)異，故爐冷溫度在升高過(guò)程中，初生α相含 量逐漸減少的同時(shí)，合金塑性降低。

而組織中次生α相的含量與形貌是影響合金強(qiáng)度的主要因素［8］，這是由于次生α相的形貌十分細(xì)小 ，當(dāng)試樣在進(jìn)行拉伸變形時(shí)，次生α相阻礙組織中的位錯(cuò)滑移，導(dǎo)致產(chǎn)生位錯(cuò)塞積現(xiàn)象，需要施加更大的外 應(yīng)力才能夠使得滑移繼續(xù)進(jìn)行，故導(dǎo)致合金的強(qiáng)度增加。雖然圖1（ｃ）中的次生α相形貌較圖1（ａ）中更 大，這會(huì)導(dǎo)致產(chǎn)生的強(qiáng)化效果降低，但因?yàn)閳D1（ｃ）中次生α相含量更多，且初生α相含量更少，在二者 綜合作用下，使得其強(qiáng)度更大。結(jié)合圖1與圖2可知，等軸組織強(qiáng)度最小但塑性最佳，粗片層β轉(zhuǎn)變組織的強(qiáng) 度最大塑性較差，雙態(tài)組織具有較為優(yōu)異的綜合力學(xué)性能。

2.3　拉伸斷口微觀形貌

圖3為T(mén)A10鈦合金經(jīng)不同爐冷溫度處理后的室溫拉伸斷口微觀形貌。由圖可知，當(dāng)爐冷溫度為840℃與 860℃時(shí)（圖3（ａ）（ｂ）），此時(shí)的斷口微觀形貌均是以大量的韌窩（位置Ｄ）組成，韌窩以等軸狀為主 ，且尺寸較大的韌窩中還包含一定數(shù)量的小韌窩。隨著爐冷溫度升高至880℃時(shí)（圖3（ｃ）），發(fā)現(xiàn)此時(shí)組 織中的韌窩數(shù)量有所減少，且出現(xiàn)了大量的細(xì)小微裂紋。當(dāng)爐冷溫度升高至900℃時(shí)（圖3（ｄ）），此時(shí)溫 度已經(jīng)達(dá)到單相區(qū)溫度，斷口微觀形貌不再以韌窩形貌為主，而是以巖石狀為主，且在巖石狀形貌表面分布 著大量的細(xì)小韌窩，韌窩的尺寸減小且深度較淺，并發(fā)現(xiàn)微裂紋（位置Ｅ）數(shù)量增加，且有十分明顯的撕裂 棱（位置Ｆ）出現(xiàn)。

韌窩是體現(xiàn)合金塑性性能的主要因素之一［9］，當(dāng)韌窩數(shù)量較多且尺寸較大時(shí)，合金塑性性能優(yōu)異， 而當(dāng)韌窩數(shù)量較小且尺寸減少時(shí)，合金塑性性能降低，該現(xiàn)象與圖2中的力學(xué)性能趨勢(shì)相一致。而巖石狀形 貌是因?yàn)榻M織中出現(xiàn)粗大β晶粒所致，合金在發(fā)生斷裂的過(guò)程中，裂紋會(huì)沿著β晶粒的晶界發(fā)生斷裂，最終 形成巖石狀形貌，而微裂紋是由于組織中析出大量次生α相，裂紋擴(kuò)展在過(guò)程中與次生α相相遇時(shí)，裂紋擴(kuò) 展路徑除了向前擴(kuò)展外，還會(huì)向垂直裂紋擴(kuò)展方向進(jìn)行延伸，導(dǎo)致微裂紋出現(xiàn)，故撕裂棱與微裂紋的出現(xiàn)均 意味

著合金強(qiáng)度升高。

3、結(jié)論

（1）爐冷溫度會(huì)影響組織中初生α相與次生α相的含量，隨著爐冷溫度的不斷升高，初生α相含量降 低，而次生α相含量升高，同時(shí)合金的組織類(lèi)型由等軸組織轉(zhuǎn)變?yōu)殡p態(tài)組織，最后轉(zhuǎn)變粗片層β轉(zhuǎn)變組織。

（2）隨著爐冷溫度的不斷升高，合金強(qiáng)度隨之升高，而合金的塑性隨著爐冷溫度的升高而降低。其中 ，合金的抗拉強(qiáng)度R_m由452MPa升高至511MPa，屈服強(qiáng)度R_p0.2由348MPa升高至401MPa，合金的斷后伸長(zhǎng)率Ａ％由37％降低至13％。

（3）爐冷溫度為兩相區(qū)時(shí)，拉伸斷口微觀形貌由大量的等軸狀韌窩組成，爐冷溫度為單相區(qū)時(shí)，斷口 形貌以巖石狀為主，在爐冷溫度升高過(guò)程中，斷口形貌中微裂紋數(shù)量增加，且有撕裂棱出現(xiàn)。

參考文獻(xiàn)

［1］岳旭，陳威，李建康，等.TA1純鈦冷軋變形機(jī)理［Ｊ］.塑性工程學(xué)報(bào)，2023，30（5）：186- 194.

［2］劉包發(fā)，胡劍南，石俊杰，等.熱處理對(duì)增材制造TC4鈦合金組織結(jié)構(gòu)及耐蝕性能的影響［Ｊ］.材 料熱處理學(xué)報(bào)，2023，44（5）：86-94.

［3］徐夢(mèng)喜，劉仁慈，黃海廣，等.TA10鈦合金熱連軋板材顯微組織及其性能［Ｊ］.特種鑄造及有色 合金，2023，43（4）：543-549.

［4］王雋生，史亞鳴，張玉勤，等.短流程制備的TA1和TA10冷軋鈦帶組織與性能研究［Ｊ］.鈦工業(yè)進(jìn) 展，2022，39（6）：13-17.

［5］同曉樂(lè)，張明玉，岳旭，等.固溶處理對(duì)TC11鈦合金組織與性能的影響［Ｊ］.金屬熱處理，2023 ，48（2）：195-200.

［6］張明玉，運(yùn)新兵，伏洪旺.熱處理冷卻方式對(duì)TC10鈦合金組織與性能的影響［Ｊ］.金屬熱處理， 2022，4７（8）：98-105.

［７］朱寧遠(yuǎn)，陳世豪，廖強(qiáng)，等.固溶時(shí)效處理對(duì)TC11鈦合金顯微組織和硬度的影響［Ｊ］.金屬熱處 理，2022，47（12）：62-66.

［8］高學(xué)敏，王晗，王可迪，等.固溶時(shí)效處理對(duì)Ti-6Al-4VELI鈦合金準(zhǔn)靜態(tài)和動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響［ Ｊ］.金屬熱處理，2022，47（11）：8７-91.

［9］韓顥源，楊濤，邱娟，等.固溶處理對(duì)TC4合金組織和硬度的影響［Ｊ］.金屬熱處理，2022，4７ （6）：93-98.